混凝土坍落度是采用《混凝土坍落度仪》(JG/T248-2009)X30〕规定的坍落度筒进行测量的，其中坍落度筒内的混凝土的形状为圆锥台，其正视图为等腰梯形。记圆锥台状混凝土的几何尺寸如下:①圆锥台顶面圆的内径为d;②圆锥台底面圆的内径为D;③圆锥台高度为h。延长等腰梯形的两边相交于0点。进行混凝土坍落度测量时，假定发生塌落度S后的混凝土仍为顶面为平面的圆锥台状，其正视图也为等腰梯形，且圆锥台顶面圆、圆锥台底面圆的直径均增加△D。假定混凝土坍落度测量前后的两个圆锥台状的混凝土体积不变，则延长后一个等腰梯形的两边也相交于0点。根据图的几何关系可知，在混凝土浇筑完成后，圆锥台状混凝土的体积风的计算式，以及发生混凝土坍落度s后的圆锥台状混凝土的体积月的计算式分别为根据《混凝土坍落度仪》(JG/T248-2009)30可知，对于图所示的混凝土坍落度仪，有D=2d,hn=h，则根据鸟=月的关系可得根据式(13)绘制△DlD与所示，同时考虑到混凝土坍落度Slh的关系如图4S不超过混凝土坍落度仪的实际高度h，则存在Slh1.0的关系。由图可知，在Slh1.0的范围内，Slh与0DlD可简化为线性关系，这一关系将用于后续基于量纲分析建立桥梁模板侧压力的计算式。
  根据《混凝土坍落度仪》(JG/T248-2009)30中混凝土坍落度筒的几何尺寸可知，D=2d=0.2m,h=0.3m，可知混凝土坍落度的范围为。蕊S0.3m。当混凝土坍落度S=0.3m时，可将其视为塑性流体状态，此时桥梁模板侧压力应由流体静压力原理确定;当混凝土坍落度S=0m时，表明其已凝结。则根据图4简化的Slh与△DlD的线性关系，并以混凝土坍落度作为重要的参数，给出的桥梁模板侧压力的统一计算式:将S=0.3m代人式(14)即可得到式(1)，表明采用式(14)计算塑性流体状态的新浇混凝土的桥梁模板测压是可行的。当。<50.3m时，新浇混凝土不属于塑性流体状态，其作用于桥梁模板的侧压力还受浇筑速度V和初凝时间t。的影响，即当Hi(vto)>1.o时[图2(a)，表明在混凝土浇筑完成前，已有部分先浇筑的混凝土开始凝结，此时式(14)中的H的最大值为Vto;而当H/(Vto)1.0时[图，表明在混凝土浇筑完成后，所有已浇筑的混凝土均未初凝，此时为偏于安全计，应将式(14)中的H替换为。由于浇筑速度V和初凝时间t。之积Vt。的量纲为L，而式(14)中混凝土坍落度S的量纲也为L，因此为符合量纲分析，同时与现行标准考虑的因素尽量保持统一，采用Vt。代替式(14)中H，并剔除式(14)中0.3m的单位而仅将其作为系数，可得对应的桥梁模板侧压力的计算式为整理式(15)即可得到对应的计算式为与国家现行标准JGJ162-2008,GB50666-2011相比，式(16)中的svz取代了混凝土坍落度影响修正系数或月，而JGJ162-2008中的外加剂影响修正系数月，不再在式(16)中体现，这与GB50666-2011中桥梁模板侧压力的计算式一样，详见式(3)。其原因为当前混凝土中普遍添加外加剂，可不将外加剂影响修正系数单独考虑。http://www.qlmb.net